德扑圈下载,hhpoker官网

返回首页 站点地图 加入收藏 English
 
首页 > 技术交流 > 技术论文
新型易切削不锈钢TBPS中MnS夹杂相对热塑性的实验研究
发布时间: 2016-04-29 来源:东北特钢 浏览人数:49277
 

  制笔行业的圆珠笔头结构复杂、精度高,一般均在全自动生产设备上进行加工,其生产特点是工序多、切削速度快、装配和加工尺寸精度高,因此圆珠笔头材料除了要满足耐磨、耐蚀要求外,还要有优异的切削性能[1]。目前此类材料几乎全部依靠进口,如日本下村特殊精工的SF20T[2-3]、日本大同特钢的DSR6F超易切削不锈钢等[4]。太钢采用向不锈钢中添加改善切削性能的硫(S)、铅(Pb)和碲(Te)元素合金化的方法,开发了一种以MnS夹杂为主,Pb、Te复合强化切削性能的中高铬易切削不锈钢TBPS。

  球形或纺锤形硫化物比线条型更有利于提高材料的切削性能[5]。本文研究了易切削不锈钢TBPS中MnS夹杂相对基体的变形规律,通过合理制定热轧工艺、减少硫化物夹杂的相对延展以提高切削性能。
  1 实验材料与方法
  实验材料通过1t真空感应炉+电渣重熔工艺制备而成,锭型为Φ350mm、500kg,成分及实物见表1和图1(a)。在电渣锭横截面1/2R处取样,机加工成规格为Φ10mm×15mm的热压缩试样。热压缩模拟试验在Gleeble3880热模拟机上进行。试验过程为:以10℃/s的速率升温1250℃保持2min,在以5℃/s的速率降温到900,1000,1100,1200℃,保温2min后以℃/s变形速率压缩变形量为10%,30%,50%,70%。实验结束后,立即对试样进行淬火以保留高温组织。
表1 实验钢TBPS的分析成分/%
C
Si
Mn
P
S
Cr
Mo
Pb
Te
0.02
0.75
1.50
0.008
0.21
19.70
1.10
0.11
0.008
 
 
图1 TBPS钢电渣锭(a)和锭中MnS夹杂形貌(b)
  2 试验结果及讨论
  从图1(b)可以看出,TBPS钢在变形前(电渣锭),MnS夹杂呈椭球形,尺寸较大,平均直径约为5μm,长-短径比约为1.657。经不同温度和变形量的热压缩后,MnS会发生部分回溶,尺寸略有减小(图2)。当压缩变形10%时,MnS变形程度很小,基本保留了铸态时的球形或椭球形特征,如图2(a1,b1,c1,d1)所示。随着变形量的增加,MnS夹杂延展变形也逐渐增加,特别是当变形量50%以上时,MnS夹杂发生了明显延展变形,大部分呈纺锤形,个别甚至呈长条型形状,如图2(a3,b3,c3,d3)和图2(a4,b4,c4,d4)。
 
 
图2 TBPS电渣锭经10%(a1,b1,c1,d1),30%(a2,b2,c2,d2),50%(a3,b3,c3,d3)和70%(a4,b4,c4,d4)热压缩后的MnS形貌
(0.1s-1):(a1,a2,a3,a4)900℃;(b1,b2,b3,b4)1000℃;(c1,c2,c3,c4)1100℃;(d1,d2,d3,d4)1200℃
  用量化指标来表征MnS夹杂和基体之间的变形差异,以及变形温度、变形量对其产生怎样的影响对控制热轧过程中MnS延展变形具有重要意义。
  MnS夹杂和基体之间的变形差异可以用夹杂物相对塑性指数γ(也称相对变λ形指数)来表征[6],即
  γ=εi/εs          (1)
  式中:εi-MnS夹杂应变量;εs试样基体等效应变量。显然相对塑性指数γ(也称相对变形指数)越小,MnS夹杂(相对)越不容易变形。
  εi=In(λ10
  式中:λ0、λ1-MnS夹杂变形前、后的长-短径比,λ0=1.657。
  εs=3/2Inh=3/2Inh0/h1
  式中:h0、h1-基体变形前、后的厚度。
  利用图像分析软件Image-groplus对TBPS热压缩样以及铸坯中共3682个MnS夹杂形态进行统计,将MnS夹杂长-短径比平均值和基本变形量相关数据代入上述公式,计算出各种压缩试验变形条件下MnS夹杂相对变形指数,结果见表2和图3。
表2 TBPS钢中MnS夹杂平均长-短径比()和相对变形指数(γ)
温度/℃
ε=10%
ε=30%
ε=50%
ε=70%
γ
γ
γ
γ
900
1.7880
0.4813
2.0205
0.3707
2.2664
0.3012
2.5878
0.2468
1000
1.8153
0.5774
1.9074
0.2631
2.1625
0.2561
2.3299
0.1887
1100
1.8243
0.6085
1.9089
0.2645
2.1433
0.2475
2.4830
0.2240
1200
1.7016
0.1680
1.8269
0.1824
2.0005
0.1812
2.2880
0.1787
 
 
 
图3 变形量和温度对TBPS钢中MnS夹杂相对塑性指数的影响
  试验结果可以看出,随着变形温度升高,MnS夹杂的相对变形指数γ基本呈减小趋势,特别是变形温度升高至1200℃时,MnS夹杂的相对变形指数γ达到最小。说明在高的变形温度下MnS相对的金属基体更不容易变形。这可能是由于金属化合物MnS和铁素体型金属固溶体基体属于不同的晶体结构体系,后者变形抗力随着温度升高而下降的速度要比前者快而造成的[7]。
  当变形温度较低,在900℃,变形量越大,MnS相对变形指数γ越小;当变形温度较高,在1000,1100℃和10%小变形时,MnS相对变形指数γ较大,当变形温度为1200℃时,变形量对MnS相对变形指数 γ几乎没有影响。
  在变形过程中,金属基体和夹杂物界面之间会产生摩擦力。随着变形量的增加,摩擦力变大,MnS就会在摩擦力的作用下沿着变形方向产生延展变形。另一方面,随着二者界面的增加,越来越多的金属基体倾向于绕过夹杂物流动变形,从而在一定程度上削弱了夹杂物的变形,结果表现为随着变形量增加,MnS夹杂物的相对指数减小。但当温度升高至1200℃,可能是MnS夹杂的变形抗力显著降低,二者界面间的稍许摩擦力就会使MnS夹杂产生延展变形指数γ几乎不受变形量的影响。
  3 结论
  (1)易切削不锈钢TBPS经热压缩模拟轧制变形后,MnS夹杂发生延展变形后,MnS夹杂发生延展变形。
  (2)变形量对MnS夹杂相对变形指数γ具有显著影响。900~1100℃时,随着变形量的增加,MnS夹杂的相对变形指数γ变小;但当温度升高至1200℃后,MnS夹杂的相对变形指数γ与变形量的关系不大。
  (3)随着变形温度升高,MnS夹杂的相对变形指数γ基本呈减小趋势,特别是当变形温度升高至1200℃时,MnS夹杂的相对变形指数γ达到最小。
  (4)从降低MnS延展变形以获得良好地切削性能的角度考虑,以切削不锈钢TBPS宜采用高的变形温度和大的道次变形量进行热变形。
 
 
摘选自《特殊钢》2016年第2期
上一篇:38CrMoAl钢生产工艺实践
下一篇:钒对耐火钢显微组织及高温性能的影响
 
站点地图 法律声明 隐私政策 ycfxhw.com
版权所有:东北特殊钢集团股份有限公司  品牌网站建设:美景数码
辽ICP备43297465号